原膠球清洗二次濾網運行中存在的問題由于3*,4°機組循環水引水明渠取水口海生物較多,公司二次濾網采用連續運行模式，改造之前膠球清洗二次濾網在運行過程中容易傳動軸斷裂、聯軸器螺栓松脫或斷裂、網芯容易堵塞的問題,每一次膠球清洗二次濾網動力軸,短軸斷裂事故或者膠球清洗二次濾網堵塞,機組均須限500MW負荷進行凝汽器半側隔離搶修處理。且受較小.的檢修空間限制，每次處理膠球清洗二次濾網斷軸事故的時間低需約24h,嚴重影響公司1000Mw機組運行的安全及經濟效益。根據3*,4"機組原膠球清洗二次濾網投運以來出現的故障統計和分析,總結出膠球清洗二次濾網存在3個主要問題。
(1)膠球清洗二次濾網動力軸和排污斗短軸直徑90mm,軸頸過小，在連續旋轉過程中膠球清洗二次濾網受水流沖擊較大，在運行過程中共出現6次動力軸和短軸斷裂事故，如圖1和圖2所示。
(2)膠球清洗二次濾網聯軸器采用12個M20x120mm的螺栓進行固定，螺栓受力過大,特別是在斷軸以后。在運行過程中共出現了14次聯軸器螺栓松脫或斷裂的事故。
(3)膠球清洗二次濾網網芯孔徑過小，僅為中8mm,運行過程中垃圾極易造成網芯的堵塞(圖3)。在夏季垃圾.較多時期，每臺膠球清洗二次濾網平均每兩.周需要清理一次。當膠球清洗二次濾網隔離人工清理時，凝汽器鈦管水側出現斷水，在凝汽器汽側汽流沖擊下換熱管束的振動增大，造成管束和管板間磨損。另外,隔離時鈦管會出現溫度升高現象,致使鈦管膨脹加長。由于兩側管板間距變化較小，鈦管膨脹加長后會產生拱起彎曲，與管隔板間的磨損加劇。上述因素極易造成鈦管的磨損穿孔，致使凝汽器出現泄漏，影響機組整個汽水系統的安全。
膠球清洗二次濾網改造原理及方案
本次改造分為2部分:一部分對膠球清洗二次濾網傳動部件進行改造，包含排污斗短軸、聯軸器、動力軸，從而避免膠球清洗二次濾網斷軸事故發生;二部分是對膠球清洗二次濾網網芯進行改造,即對膠球清洗二次濾網的通流面積改造。具體改造方案如下。
2.1將膠球清洗二次濾網傳動部件進行升級改造對動力軸以及與動力軸連接的上下聯軸器重新進行設計改造,取消排污斗上部的連接短軸,并將下聯軸器直接和排污斗焊接在一起，如圖4所示。
(①排污斗改造。拆除原有的排污斗上部與動力軸連接的聯軸器及其短軸，將原短軸連接位置的排污斗上端加長約200mm,并在加長段上部焊接改造后的聯軸器代替,增強其受剪切應力。
(②動力軸改造。將原來的膠球清洗二次濾網動力軸(上軸)更改為雙相不銹鋼材質的軸,軸徑由目前的90mm改造為120mm,軸受剪切力F=3.14rσ,其中，σ為屈服強度，r=中/2。經過計算,新軸剪切力.約為原軸的1.8倍。軸與減速箱連接尺寸不變。
(③)聯軸器改造。原有聯軸器采用12個M20x120mm的螺栓進行固定,運行中容易松動脫落,。本次改造,聯軸器重新加工，根據軸尺寸增大聯軸器輪盤直徑，并采用16個M20的螺栓和8個φ39mm柱銷同時進行固定,按剪切力公式計算,改造后剪切應力大約增強至3倍以上，可以防止運行中出現螺栓松動甚至被剪斷的情況發生。
2.2將網芯整體更換膠球清洗二次濾網的網芯網孔由目前的8mm改造為13mm,如圖4所示。通流面積s=3.14rn,r=$/2。代入改造前網孔數量n為137280個,改造后網孔數量n為61000個。通過計算Sa通g=6.9m2,S改造后=8.1m2。
通過改造，膠球清洗二次濾網的通流面積比原濾網面積增大1.2m2。而且鈦管小尺寸為φ25x0.7mm,即內徑23.6mm，遠遠大于改造后的膠球清洗二次濾網網芯孔徑13mm,同樣保證了通過膠球清洗二次濾網的垃圾能穿過凝汽器鈦管不致堵塞。通過改造,預計可以降低循環水泵的運行電流,還可以有效的防止膠球清洗二次濾網出現堵塞的現象,從而提高了機組的安全和經濟性。
由于近年來越來越多的大容量、高參數超(超)臨界的沿海電廠，循環水水質的清潔程度直接影響機組的安全性與經濟性,因此膠球清洗二次濾網的安全有效運行,也越來越受到重視。靖海電廠1000MW機組膠球清洗二次濾網改造后至今未發生膠球清洗二次濾網故障導致降負荷事件。該技術不僅是膠球清洗二次濾網設計廠家改進的良好技術借鑒，也是大多數在用膠球清洗二次濾網故障率高的電廠的值得參考的技術改造方案，該優化設計若用于膠球清洗二次濾網系統基建期間設計安裝要求,更能發揮良好的效果。
